一、 單項(xiàng)選擇題：【本大題共30小題，每小題0.5分,共15分?！?/strong> 1. 渦流損耗的大小與頻率的( B )成正比。 A、大??； B、平方值； C、立方值； D、方根值。 2. 當(dāng)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速恒定時(shí)，( B )損耗也是恒定的。 A、鼓風(fēng)； B、機(jī)械；C、電磁；D、雜散。 3. 自耦變壓器一次側(cè)電壓與一次電流的乘積，稱為自耦變壓器的（ C ）容量。 A、額定；B、標(biāo)準(zhǔn)； C、通過； D、有效。 4. 在Y/Δ接線的變壓器兩側(cè)裝差動(dòng)保護(hù)時(shí)，其高、低壓側(cè)的電流互感器二次接線必須與變壓器一次繞組接線相反，這種措施叫做（ A ）。 A、相位補(bǔ)償；B、電流補(bǔ)償； C、電壓補(bǔ)償； D、過補(bǔ)償。 5. 變壓器泄漏電流測(cè)量主要是檢查變壓器的（ D ）。 A、繞組絕緣是否局部損壞；B、繞組損耗大小； C、內(nèi)部是否放電； D、繞組絕緣是否受潮。 6. 變壓器勵(lì)磁涌流一般為額定電流的（ B ）。 A、3倍； B、5 ～ 8倍； C、10倍； D、15倍。 7. 在有載分接開關(guān)中，過渡電阻的作用是( C )。 A、限制分頭間的過電壓； B、熄?。?/p> C、限制切換過程中的循環(huán)電流；D、限制切換過程中的負(fù)載電流。 8. 規(guī)定為星形接線的電動(dòng)機(jī)，而錯(cuò)接成三角形，投入運(yùn)行后（ A ）急劇增大。 A、空載電流；B、負(fù)荷電流； C、三相不平衡電流； D、零序電流。 9. 如果一臺(tái)三相交流異步電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為2820rpm，則其轉(zhuǎn)差率S是（ C ）。 A、0.02； B、0.04； C、0.06； D、0.08。 10. 強(qiáng)行勵(lì)磁裝置在發(fā)生事故的情況下，可靠動(dòng)作可以提高( A )保護(hù)動(dòng)作的可靠性。 A、帶延時(shí)的過流；B、差動(dòng)；C、匝間短路；D、電流速斷。 11. 通過變壓器的( D )試驗(yàn)數(shù)據(jù)，可以求得阻抗電壓。 A、空載試驗(yàn)； B、電壓比試驗(yàn)； C、耐壓試驗(yàn)； D、短路試驗(yàn)。 12. 在中性點(diǎn)不接地的三相對(duì)稱系統(tǒng)中，當(dāng)發(fā)生金屬性單相接地時(shí)，其非故障相的相對(duì)地電壓( C )。 A、 不變； B、升高不明顯；C、升高倍； D、有變。 13. 直流鍋爐控制、工作安全門的整定值為（ C ）倍工作壓力。 A、1.02/1.05； B、1.05/1.08； C、1.08/1.10； D、1.25/1.5。 14. 復(fù)合硫酸鹽對(duì)受熱面管壁有強(qiáng)烈的腐蝕作用，尤其煙氣溫度在（ C ）時(shí)腐蝕最強(qiáng)烈。 A、450～500℃； B、550～600℃； C、650～700℃； D、750～800℃。 15. 鍋爐負(fù)荷增加時(shí)，輻射式過熱器和對(duì)流式過熱器內(nèi)單位質(zhì)量蒸汽的吸熱量變化將出現(xiàn)（ B ）種情況。 A、輻射式過熱器吸熱量相對(duì)增大，對(duì)流式過熱器吸熱量相對(duì)減少； B、輻射式過熱器的吸熱量相對(duì)減少，對(duì)流式過熱器吸熱量相對(duì)增大； C、兩種過熱器吸熱量相對(duì)增大； D、兩種過熱器吸熱量相對(duì)減少。 16. 隨著鍋爐參數(shù)的提高，鍋爐水冷壁吸熱作用（ A?。┳兓?。 A、預(yù)熱段加長(zhǎng)，蒸發(fā)段縮短； B、蒸發(fā)段加長(zhǎng)，預(yù)熱段縮短； C、預(yù)熱段縮短，蒸發(fā)段縮短； D、蒸發(fā)段縮短，預(yù)熱段縮短。 17. ( B )是使粉塵沉積的主要部件，它直接影響電除塵器的效率。 A、電暈極系統(tǒng)； B、收塵極系統(tǒng)； C、槽形板系統(tǒng)； D、高壓供電系統(tǒng)。 18. 鍋爐超壓水壓試驗(yàn)時(shí)，再熱器的試驗(yàn)壓力應(yīng)為（ D ）。 A、汽包工作壓力的1.25倍； B、過熱器出口聯(lián)箱壓力的1.25倍； C、再熱器出口聯(lián)箱壓力的1.5倍； D、 再熱器進(jìn)口聯(lián)箱壓力的1.5倍。 19. 鍋爐冷態(tài)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)，是根據(jù)（ B ），在冷態(tài)模擬熱態(tài)的空氣動(dòng)力工況下所進(jìn)行的冷態(tài)試驗(yàn)。 A、離心原理； B、相似理論； C、節(jié)流原理； D、燃燒原理。 20. 同樣蒸汽參數(shù)條件下，順序閥切換為單閥，則調(diào)節(jié)級(jí)后金屬溫度（ A ）。 A、升高； B、降低； C、可能升高也可能降低； D、不變。 21. 汽輪機(jī)凝汽器真空變化，引起凝汽器端差變化，一般情況下，當(dāng)凝汽器真空升高時(shí)， 端差（ C ）。 A、增大； B、不變； C、減??； D、先增大后減小。 22. 汽輪機(jī)啟動(dòng)過臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，軸承振動(dòng)（ A ）應(yīng)打閘停機(jī)，檢查原因。 A、超過0.1mm； B、超過0.05mm； C、超過0.03mm； D、超過0.12mm。 23. 汽輪機(jī)的壽命是指從投運(yùn)至轉(zhuǎn)子出現(xiàn)第一條等效直徑為（ B ）的宏觀裂紋期間總的工作時(shí)間。 A、0.1～0.2mm； B、0.2～0.5mm； C、0.5～0.8mm； D、0.8～ 1.0mm。 24. 在額定參數(shù)下，進(jìn)行汽輪機(jī)高中壓主汽門嚴(yán)密性試驗(yàn)，當(dāng)高中壓主汽門全關(guān)時(shí)，轉(zhuǎn)速下降至（ C ）時(shí)為合格。 A、 2000r.p.m； B、1500 r.p.m； C、1000 r.p.m； D、800 r.p.m； 25. 采用噴嘴調(diào)節(jié)的汽輪機(jī)，在各調(diào)節(jié)汽閥依次開啟的過程中，對(duì)通過噴嘴的蒸汽的焓降敘述正確的是（ C ）。 A、各調(diào)閥全開完時(shí)，通過第一個(gè)閥門所控制的噴嘴的蒸汽的焓降增至最大； B、開后一調(diào)門時(shí)，前面已全開的調(diào)門所控制的噴嘴的蒸汽的焓降增加； C、通過部分開啟的閥門所控制的噴嘴的蒸汽的焓降隨著閥門的開大而增加，通過已全開的調(diào)門所控制的噴嘴的蒸汽的焓降隨后一閥門的開大而減?。?/p> D、開后一調(diào)門時(shí)，前面已全開的調(diào)門所控制的噴嘴的蒸汽的焓降不變。 26. 中間再熱使熱經(jīng)濟(jì)性得到提高的必要條件是（ A ）。 A、再熱附加循環(huán)熱效率＞基本循環(huán)熱效率； B、再熱附加循環(huán)熱效率＜基本循環(huán)熱效率； C、基本循環(huán)熱效率必須大于40%； D、再熱附加循環(huán)熱效率不能太低。 27. 凝結(jié)水泵的流量應(yīng)按機(jī)組最大負(fù)荷時(shí)排汽量的（ C ）來計(jì)算。 A、1.05～1.10倍； B、1.2～1.3倍； C、1.1～1.2倍； D、1.5倍。 28. 在凝汽器中，壓力最低、真空最高的地方是（ D ）。 A、凝汽器喉部； B、 凝汽器熱井處； C、靠近冷卻水管入口部位； D、 空氣冷卻區(qū)。 29. 機(jī)組甩掉全部負(fù)荷所產(chǎn)生的熱應(yīng)力要比甩掉部分負(fù)荷時(shí)（ B ）。 A、大； B、?。?nbsp; C、相同； D、略大。 30. 要使一臺(tái)額定電壓為100伏，額定電流為10A的用電設(shè)備接入220伏的電路中并能在額定工況下工作，可以（ A ）。 A、串聯(lián)一個(gè)12歐姆的電阻； B、串聯(lián)一個(gè)20歐姆的電阻； C、串聯(lián)一個(gè)10歐姆的電阻； D、并聯(lián)一個(gè)10歐姆的電阻。
二、 多項(xiàng)選擇題：【本大題共14小題，每小題1.5分,多選、少選都不得分，共21分?！?/strong> 1. 運(yùn)行分析的方法通常采用(ABC)方法 A、對(duì)比分析法 ；B、動(dòng)態(tài)分析法； C、多元分析法； D、靜態(tài)分析法。 2. 鍋爐受熱面的腐蝕有承壓部件內(nèi)部腐蝕有（ABCD）。 A、鍋內(nèi)腐蝕；B、機(jī)械腐蝕； C、高溫腐蝕 ； D、低溫腐蝕。 3. 鍋爐停爐保護(hù)方法有(ACD)。 A、濕法保護(hù) ；B、 煮爐保護(hù)；C、氣相緩蝕劑保護(hù)；D、干燥保護(hù)。 4.降低鍋爐含鹽量的主要方法(ABC)。 A、提高給水品質(zhì)；B、增加排污量 ；C、分段蒸發(fā)；D、提高蒸汽壓力。 5. 煤的工業(yè)分析的內(nèi)容包括（ACD） A、水分 ；B、氫 ；C、揮發(fā)分；D、固定碳。 6. 潤滑油對(duì)軸承起(BCD)作用 A、絕緣； B、潤滑；C、冷卻；D、清洗。 7. 鍋爐總有效利用熱包括(ABCD) A、過熱蒸汽吸熱量；B、再熱蒸汽吸熱量；C、飽和蒸汽吸熱量 ；D、排污水的吸熱量。 8. 煤中的硫常以(ABC)形態(tài)存在。 A、有機(jī)硫；B、硫化鐵硫；C、硫酸鹽硫；D、 單質(zhì)硫。 9. 凝汽器冷卻水管的腐蝕有（ ABC ） A、化學(xué)腐蝕 ；B、電腐蝕； C、機(jī)械腐蝕； D、低溫腐蝕。 10. 離心泵的基本特性曲線有（ACD）曲線。 A、流量—揚(yáng)程曲線 ；B、功率—揚(yáng)程曲線； C、流量—功率曲線；D、流量——效率曲線。 11. 燃油的物理特性包括（ABD）。 A、粘度 ；B、凝固點(diǎn)； C、著火點(diǎn)； D、比重。 12. 同步發(fā)電機(jī)的運(yùn)行特性，一般指（ABCD）特性。 A 、空載特性； B、短路特性 ；C、負(fù)載特性； D、調(diào)整特性。 13. 不啟動(dòng)重合閘的保護(hù)有（BD）。 A 、距離保護(hù)； B、失靈保護(hù) ； C、零序保護(hù)； D、母差保護(hù)。 14. 觸電形式有：(ABCD)。 A、 單相觸電；B、 跨步電壓觸電；C、兩相觸電； D、 接觸觸電。
三、判斷題：【本大題共20小題，每小題0.5分，共10分。】 1. 功角特性，反映了同步發(fā)電機(jī)的有功功率和電機(jī)本身參數(shù)及內(nèi)部電磁量的關(guān)系。( √ ) 2. 提高發(fā)電機(jī)的電壓將使發(fā)電機(jī)鐵芯中的磁通密度增大，引起銅損增加，鐵芯發(fā)熱。( × ) 3. 用鉗形電流表測(cè)量三相平衡負(fù)載電流，鉗口中放入兩相導(dǎo)線與放入一相導(dǎo)線時(shí)，其表指示值相等。( √ ) 4. 采用快速關(guān)閉汽門的措施，可以提高系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性。（ × ） 5. 當(dāng)發(fā)生單相接地故障時(shí)，零序功率的方向可以看做以變壓器中性點(diǎn)為電源向短路點(diǎn)擴(kuò)散。( × ) 6. 流體在管道中流動(dòng)產(chǎn)生的阻力與流體平均速度的二次方成正比。（ √ ） 7. 當(dāng)空氣預(yù)熱器嚴(yán)重堵灰時(shí)，其入口煙道負(fù)壓增大，出口煙道負(fù)壓減小，爐壓周期性波動(dòng)。（ × ） 8. 并列運(yùn)行的汽輪發(fā)電機(jī)組間負(fù)荷經(jīng)濟(jì)分配的原則是按機(jī)組汽耗（或熱耗）微增率從小到大依次進(jìn)行分配。（ √ ） 9. 當(dāng)汽輪機(jī)金屬溫度低于主蒸汽或再熱蒸汽溫度時(shí)，蒸汽將在金屬壁凝結(jié)，熱量以凝結(jié)放熱的方式傳給金屬表面。（ × ） 10. 當(dāng)轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速高于1/2工作轉(zhuǎn)速時(shí)，才有可能發(fā)生油膜振蕩現(xiàn)象。（ × ） 11. 調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率越大，其速度變動(dòng)率也越大。（ × ） 12. 對(duì)于大型機(jī)組而言，自冷態(tài)啟動(dòng)進(jìn)行超速試驗(yàn)，應(yīng)按制造廠規(guī)定進(jìn)行。一般在帶負(fù)荷25～30%額定負(fù)荷；連續(xù)運(yùn)行4小時(shí)后進(jìn)行。（√） 13. 反動(dòng)式汽輪機(jī)的軸向推力較沖動(dòng)式汽輪機(jī)小。（ × ） 14. 高壓加熱器停用時(shí)應(yīng)限制機(jī)組的負(fù)荷主要是防止汽輪機(jī)通流部分過負(fù)荷（ × ） 15. 流體與壁面間溫差越大，換熱量越大，對(duì)流換熱熱阻越大，則換熱量也越大。（ × ） 16. 凝汽式汽輪機(jī)當(dāng)流量增加時(shí)，中間各級(jí)的焓降不變，末幾級(jí)焓降減小，調(diào)節(jié)級(jí)焓降增加。（ × ） 17. 汽輪機(jī)帶負(fù)荷后，當(dāng)調(diào)節(jié)級(jí)金屬溫度達(dá)到準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)點(diǎn)，機(jī)組帶負(fù)荷速度不再受限制。（ √ ） 18. 汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率表示了汽輪機(jī)通流部分工作的完善程度，一般該效率在78% ～ 90%左右。（ √ ） 19. 速度變動(dòng)率越大，調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特牲線越陡。因此，調(diào)頻機(jī)組的速度變動(dòng)率應(yīng)大些。（ × ） 20. DEH調(diào)節(jié)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速控制回路和負(fù)荷控制回路能根據(jù)電網(wǎng)要求參與一次調(diào)頻，而不能參與二次調(diào)頻。（ × ）
三、 問答題：【本大題共5小題，每小題4分，共20分。】 1.汽溫調(diào)整過程中應(yīng)注意哪些問題？ （1） 汽壓的波動(dòng)對(duì)汽溫影響很大，尤其是對(duì)那些蓄熱能力較小的鍋爐，汽溫對(duì)汽壓的波動(dòng)更為敏感，所以減小汽壓的波動(dòng)是調(diào)整汽溫的一大前提； （2） 用增減煙氣量的方法調(diào)節(jié)汽溫，要防止出現(xiàn)燃燒惡化； （3） 不能采用增減爐膛負(fù)壓的方法調(diào)節(jié)汽溫； （4） 受熱面的清灰除焦工作要經(jīng)常進(jìn)行； （5） 低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，盡可能少用減溫水，防止受熱面出現(xiàn)水塞； （6） 防止出現(xiàn)過熱汽溫?zé)崞?，左右兩?cè)汽溫偏差不得大于20℃。 2.強(qiáng)化煤粉的燃燒措施有哪些？ （1） 提高熱風(fēng)溫度； （2） 提高一次風(fēng)溫； （3） 控制好一、二次風(fēng)的混和時(shí)間； （4） 選擇適當(dāng)?shù)囊淮物L(fēng)速； （5） 選擇適當(dāng)?shù)拿悍奂?xì)度； （6） 在著火區(qū)保持高溫； （7） 在強(qiáng)化著火階段的同時(shí)，必須強(qiáng)化燃燒階段本身。 3.發(fā)生發(fā)電廠全廠停電的原因是什么？ (1) 由于發(fā)電廠內(nèi)部的廠用電、熱力系統(tǒng)或其他主要設(shè)備的故障處理不當(dāng)導(dǎo)致機(jī)爐全停，全廠出力降至零，造成全廠停電； (2) 由于發(fā)電廠和系統(tǒng)間的聯(lián)絡(luò)線故障跳閘，此時(shí)，發(fā)電廠發(fā)出的功率遠(yuǎn)小于所帶的其他負(fù)荷，引起發(fā)電廠嚴(yán)重低頻率、低電壓，若處理不當(dāng)，可能造成機(jī)爐全停，導(dǎo)致全廠停電； (3) 發(fā)電廠主要母線故障，使大部分機(jī)組被迫停運(yùn)，并涉及到廠用電系統(tǒng)的正常供電時(shí)，也可能導(dǎo)致全廠停電； (4) 發(fā)電廠運(yùn)行人員誤操作，使保護(hù)裝置的一、二次方式不對(duì)應(yīng)，或者造成某些主要設(shè)備主變壓器、廠用電母線失電，也可能擴(kuò)大為全廠停電。 4. 高壓加熱器自動(dòng)旁路保護(hù)裝置的作用是什么？對(duì)保護(hù)有何要求？ 當(dāng)高壓加熱器鋼管破裂，高壓加熱器疏水水位升高到規(guī)定值時(shí)，保護(hù)裝置及時(shí)切斷進(jìn)入高壓加熱器的給水，同時(shí)打開旁路，使給水通過旁路送往鍋爐，防止汽輪機(jī)發(fā)生水沖擊事故。對(duì)保護(hù)有三點(diǎn)要求： （1） 要求保護(hù)動(dòng)作準(zhǔn)確可靠（應(yīng)定期對(duì)其試驗(yàn)）； （2） 保護(hù)必須隨同高壓加熱器一同投入運(yùn)行； （3） 保護(hù)故障禁止啟動(dòng)高壓加熱器。 5.軸向推力過大的主要原因有哪些？ （1）高、中壓缸汽門未同時(shí)開啟； （2）汽輪機(jī)進(jìn)水，發(fā)生水沖擊； （3）通流部分積鹽； （4）各監(jiān)視段壓力超過規(guī)定值； （5） 隔板汽封或隔板結(jié)合面間隙過大，產(chǎn)生漏汽，使葉輪前、后壓差增大； (6)機(jī)組在低汽溫、低真空或過負(fù)荷工況下運(yùn)行； (7)多缸機(jī)組負(fù)荷波動(dòng)，使平衡軸向推力的平衡力瞬間消失或減小。
五、計(jì)算題：【本大題共2小題，每題5分，共10分?！?/strong> 1. 某臺(tái)汽輪機(jī)帶額定負(fù)荷與系統(tǒng)并列運(yùn)行，由于系統(tǒng)事故，該機(jī)甩負(fù)荷至零，如果調(diào)節(jié)系統(tǒng)的速度變動(dòng)率δ = 5%，試問該機(jī)甩負(fù)荷后的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速n2應(yīng)是多少？ 【解】：根據(jù)轉(zhuǎn)速變動(dòng)率公式:δ = （n1－n2）／ne×100% 式中 n2--負(fù)荷為額定功率的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速； N1--負(fù)荷為零的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速； ne--額定轉(zhuǎn)速。 則 n2 = （1＋δ）ne = （1＋0.05）×3000 = 3150（r／min） 【答】：穩(wěn)定轉(zhuǎn)速為3150r／min。 2.某爐的額定蒸發(fā)量D＝670t／h，鍋爐熱效率η0＝92.2%，燃煤量B＝98t／h，煤的低位發(fā)熱量＝5000×4.186kJ／kg，制粉系統(tǒng)單耗P1＝27kWh／t煤，引風(fēng)機(jī)單耗P2＝2.4kWh／t汽，送風(fēng)機(jī)單耗P2＝3.5kWh／t汽，給水泵單耗P4＝8kWh／t汽，求該爐的凈效率? (發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗b＝350g／(kWh)) 【解】：鍋爐輔機(jī)每小時(shí)總耗電量為 ΣP＝D(P2＋P3＋P4)＋BP1 ＝670×(2.4＋3.5＋8)＋98×27 ＝9313＋2646＝11959(kWh) 輔機(jī)耗電損失率 Δη＝［(7000×4.186×ΣPb×10－3)／(B×103)］×100% ＝［(7000×4.186×11959×350×10－3)／ (98×5000×4.186×103)］×100% ＝5.9795% 該鍋爐凈效率η＝92.2%－5.9795%＝86.22% 【答】：該爐的凈效率為86.22%。
七、論述題：【本大題共4小題任選2題，每題8分，共16分?！?/strong> 1. 勵(lì)磁系統(tǒng)故障對(duì)發(fā)電機(jī)與電力系統(tǒng)的危害是什么？ 運(yùn)行中的大容量發(fā)電機(jī)組，如果發(fā)生低勵(lì)、失磁故障，將對(duì)發(fā)電機(jī)和電力系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行造成非常嚴(yán)重的影響。 (1) 對(duì)電力系統(tǒng)的影響 1) 低勵(lì)或失磁時(shí)，發(fā)電機(jī)從電力系統(tǒng)吸收無功，引起系統(tǒng)電壓下降。如果電力系統(tǒng)無功儲(chǔ)備不足，將使臨近故障發(fā)電機(jī)組的系統(tǒng)某點(diǎn)電壓低于允許值，使電源與負(fù)荷間失去穩(wěn)定，甚至造成電力系統(tǒng)因電壓崩潰而瓦解。 2) 一臺(tái)發(fā)電機(jī)失磁電壓下降，電力系統(tǒng)中的其他發(fā)電機(jī)組在自動(dòng)調(diào)整勵(lì)磁裝置作用下將增大無功輸出，從而可能使某些發(fā)電機(jī)組和線路過負(fù)荷，其后備保護(hù)可能發(fā)生誤動(dòng)作，使故障范圍擴(kuò)大。 3) 一臺(tái)發(fā)電機(jī)失磁后，由于有功功率的擺動(dòng)，以及電力系統(tǒng)電壓的下降，可能導(dǎo)致相鄰正常發(fā)電機(jī)與電力系統(tǒng)之間或系統(tǒng)各回路之間發(fā)生振蕩，造成嚴(yán)重后果。 4) 發(fā)電機(jī)額定容量越大，低勵(lì)、失磁引起的無功缺額也越大。如果電力系統(tǒng)相對(duì)容量較小，則補(bǔ)償這一無功缺額的能力較差，由此而來的后果會(huì)更嚴(yán)重。 (2) 對(duì)發(fā)電機(jī)本身的影響 1) 失磁后，發(fā)動(dòng)機(jī)定轉(zhuǎn)子之間出現(xiàn)轉(zhuǎn)差，在發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回路中產(chǎn)生損耗超過一定值時(shí)，將使轉(zhuǎn)子過熱。特別是大型發(fā)電機(jī)組，其熱容量裕度較低，轉(zhuǎn)子易過熱。而流過轉(zhuǎn)子表面的差額電流，還將使轉(zhuǎn)子本體與槽楔、護(hù)環(huán)的接觸面上發(fā)生嚴(yán)重的局部過熱。 2) 低勵(lì)或失磁發(fā)電機(jī)進(jìn)入異步運(yùn)行后，由機(jī)端觀測(cè)到的發(fā)電機(jī)等效電抗降低，從電力系統(tǒng)吸收無功功率增加。失磁前所帶的有功越大，轉(zhuǎn)差就越大，等效電抗就越小，從電力系統(tǒng)吸收無功就越大。因此，在重負(fù)荷下失磁發(fā)電機(jī)進(jìn)入異步運(yùn)行后，如不立即采取措施，發(fā)動(dòng)機(jī)將因過電流使定子繞組過熱。 3) 在重負(fù)荷下失磁后，轉(zhuǎn)差也可能發(fā)生周期性的變化，使發(fā)電機(jī)出現(xiàn)周期性的嚴(yán)重超速，直接威脅著發(fā)電機(jī)組的安全。 4) 低勵(lì)、失磁時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)定子端部漏磁增加，將使發(fā)電機(jī)端部部件和邊段鐵芯過熱，這一情況通常是限制發(fā)電機(jī)失磁異步運(yùn)行能力的主要條件。 00001 2. 敘述汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)壓力異常的原因及處理方法。 在正常運(yùn)行中，調(diào)節(jié)級(jí)壓力與主汽流量基本成正比，引起調(diào)節(jié)級(jí)壓力異常的原因有： (1) 有于儀表測(cè)量原因，造成指示失準(zhǔn)。 (2) 汽輪機(jī)通流部分積鹽垢，造成通流面積減小。 (3) 由于金屬零件碎裂或機(jī)械雜物堵塞通流部分或葉片損傷變形。 (4) 在主機(jī)負(fù)荷不變的情況下，由于各種原因造成主汽流量偏離設(shè)計(jì)值，如多臺(tái)加熱器撤出，鍋爐再熱器大量泄漏，主機(jī)低壓旁路嚴(yán)重內(nèi)漏，或是真空突變，主汽壓力、汽溫等大幅度變化，都將引起主汽流量異常，從而反映在調(diào)節(jié)級(jí)壓力的異常變化上。 (5) 主機(jī)超負(fù)荷運(yùn)行。 調(diào)節(jié)級(jí)壓力異常的處理： (1) 機(jī)組大修后在一定工況下，對(duì)應(yīng)的調(diào)節(jié)級(jí)壓力應(yīng)有原始記錄，以便供日常運(yùn)行中作出對(duì)照比較。當(dāng)主機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)壓力異常時(shí)，首先要具體分析找出原因，并加強(qiáng)相關(guān)參數(shù)的監(jiān)視，如主汽壓力、溫度、真空等以及主機(jī)振動(dòng)、脹差、軸位移，以及各段抽汽壓力是否出現(xiàn)異常。 (2) 對(duì)于由于熱工測(cè)點(diǎn)故障而使調(diào)節(jié)級(jí)壓力異常時(shí)，由于此時(shí)主汽流量也可能出現(xiàn)失常，要加強(qiáng)對(duì)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)、汽包水位自動(dòng)等的監(jiān)視，必要時(shí)手動(dòng)調(diào)整，并對(duì)主汽流量通過間接手段加強(qiáng)監(jiān)視。盡快聯(lián)系儀控人員處理。 (3) 由于通流部分積鹽造成的通流部分面積減小，是緩慢進(jìn)行的，機(jī)組運(yùn)行一段間隔后，應(yīng)將調(diào)節(jié)級(jí)壓力與原始值作出比較，一旦發(fā)現(xiàn)積鹽現(xiàn)象，盡快作出停機(jī)處理，同時(shí)在日常運(yùn)行中， 要加強(qiáng)對(duì)汽水品質(zhì)管理，防止由于蒸汽品質(zhì)超標(biāo)而造成葉片結(jié)垢。 (4) 在調(diào)節(jié)級(jí)壓力異常變化時(shí)，同時(shí)主機(jī)振動(dòng)加劇，軸位移明顯變化或出現(xiàn)凝結(jié)水硬度、導(dǎo)電率等指標(biāo)上升，或出現(xiàn)加熱器滿水，判斷為主機(jī)葉片損壞，嚴(yán)格按規(guī)程減負(fù)荷或停機(jī)，防止事故擴(kuò)大。 (5) 在機(jī)組高負(fù)荷時(shí)，主汽參數(shù)盡可能在額定值運(yùn)行，對(duì)應(yīng)負(fù)荷下，主汽流量明顯增大時(shí)， 除主汽各參數(shù)外，還應(yīng)檢查是否主汽門后的蒸汽系統(tǒng)有泄漏，從而導(dǎo)致流量加大。加熱器撤出時(shí)要加強(qiáng)對(duì)調(diào)節(jié)級(jí)壓力的監(jiān)視（特別是多臺(tái)加熱器同時(shí)撤出）。 (6) 當(dāng)調(diào)節(jié)級(jí)壓力升高至規(guī)定值時(shí)，機(jī)組應(yīng)申請(qǐng)降負(fù)荷處理。 000023.煤粉為什么有爆炸的可能性?它的爆炸性與哪些因素有關(guān)? （1） 煤粉很細(xì)，相對(duì)表面積很大，能吸附大量空氣，隨時(shí)都在進(jìn)行著氧化，氧化放熱使煤粉溫度升高，氧化加強(qiáng)，如果散熱條件不良，煤粉溫度升高一定程度后，即可能自燃爆炸。 （2） 煤粉的爆炸性與許多因素有關(guān)，主要的有： 1) 揮發(fā)分含量。揮發(fā)分高，產(chǎn)生爆炸的可能性大，而對(duì)于揮發(fā)分＜10%的無煙煤，一般可不考慮其爆炸性。 2) 煤粉細(xì)度。煤粉越細(xì)，爆炸危險(xiǎn)性越大，對(duì)于煙煤，當(dāng)煤粉粒徑大于100μm時(shí)，幾乎不會(huì)發(fā)生爆炸。 3) 氣粉混合物濃度。危險(xiǎn)濃度為1.2～2.0kg/m3，在運(yùn)行中，從便于煤粉輸送及點(diǎn)燃考慮，一般還較難避開引起爆炸的濃度范圍。 4) 煤粉沉積。制粉系統(tǒng)中的煤粉沉積，往往會(huì)因逐漸自燃而成為引爆的火源。 5) 氣粉混合物中的氧氣濃度。濃度高，爆炸危險(xiǎn)性大，在燃用揮發(fā)分高的褐煤時(shí)，往往引入一部分爐煙干燥劑，也是防止爆炸的措施之一。 6) 氣粉混合物流速。流速低，煤粉有可能沉積；流速過高，可能引起靜電火花，所以氣粉混合物流速過高、過低對(duì)防爆都不利，一般氣粉混合物流速控制為16～30m/s。 7) 氣粉混合物溫度。溫度高，爆炸危險(xiǎn)性大，因此，運(yùn)行中應(yīng)根據(jù)揮發(fā)分高低， 嚴(yán)格控制磨煤機(jī)出口溫度。 8) 煤粉水分。過于干燥的煤粉爆炸危險(xiǎn)性大，煤粉水分要根據(jù)揮發(fā)分、煤粉貯存與輸送的可靠性以及燃燒的經(jīng)濟(jì)性綜合考慮確定。 000034. 鍋爐結(jié)焦的原因及危害有哪些？ （1） 鍋爐結(jié)焦的原因： 1) 灰的性質(zhì)：灰的熔點(diǎn)越高，則越不容易結(jié)焦，反之熔點(diǎn)越低越容易結(jié)焦。 2) 周圍介質(zhì)的成分：在燃燒過程中，由于供風(fēng)不足或燃料與空氣混合不良，使燃料達(dá)不到完全燃燒，未完全燃燒將產(chǎn)生還原性氣體，灰的熔點(diǎn)大大降低。 3) 運(yùn)行操作不當(dāng)：由于燃燒調(diào)整不當(dāng)使?fàn)t膛火焰發(fā)生偏斜；一、二次風(fēng)配合不合理，一次風(fēng)速高，煤粒沒有完全燃燒而在高溫軟化狀態(tài)粘附在受熱面上繼續(xù)燃燒，而形成惡性循環(huán)。 4) 爐膛容積熱負(fù)荷過大：由于爐膛設(shè)計(jì)不合理或鍋爐不適當(dāng)?shù)某隽Γ斐蔂t膛容積熱負(fù)荷過大，爐膛溫度過高，造成結(jié)焦。 5) 吹灰、除焦不及時(shí)，當(dāng)爐膛受熱面積灰過多，清理不及時(shí)或發(fā)現(xiàn)結(jié)焦后沒及時(shí)清除，都會(huì)造成受熱面壁溫升高，使受熱面嚴(yán)重結(jié)焦。 結(jié)焦對(duì)鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性與安全性均帶來不利影響，主要表現(xiàn)在如下一些方面： （1） 鍋爐熱效率下降： 1) 受熱面結(jié)焦后，使傳熱惡化，排煙溫度升高，鍋爐熱效率下降； 2) 燃燒器出口結(jié)焦，造成氣流偏斜，燃燒惡化，有可能使機(jī)械未安全燃燒熱損失、化學(xué)未完全燃燒熱損失增大； 3) 使鍋爐通風(fēng)阻力增大，廠用電量上升。 （2） 影響鍋爐出力： 1) 水冷壁結(jié)焦后，會(huì)使蒸發(fā)量下降； 2) 爐膛出口煙溫升高，蒸汽出口溫度升高，管壁溫度升高，以及通風(fēng)阻力的增大，有可能成為限制出力的因素。 （3） 影響鍋爐運(yùn)行的安全性： 1) 結(jié)焦后過熱器處煙溫及汽溫均升高，嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起管壁超溫； 2) 結(jié)焦往往是不均勻的，結(jié)果使過熱器熱偏差增大，對(duì)自然循環(huán)鍋爐的水循環(huán)安全性以及強(qiáng)制循環(huán)鍋爐的水冷壁熱偏差帶來不利影響； 3) 爐膛上部結(jié)焦塊掉落時(shí)，可能砸壞冷灰斗水冷壁管，造成爐膛滅火或堵塞排渣口，使鍋爐被迫停止運(yùn)行； 4) 除渣操作時(shí)間長(zhǎng)時(shí)，爐膛漏入冷風(fēng)太多，使燃燒不穩(wěn)定甚至滅火。 |
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