歷年來汽輪機斷油燒瓦事故案例分析匯總（附防范措施~）

淮北南站 2022-06-15 發(fā)布于安徽

展開全文

正文：

歷年來汽輪機斷油燒瓦事故案例分析匯總（附防范措施~）

一、某電廠汽輪機斷油燒瓦事故

機組運行方式 : 某發(fā)電公司1#發(fā)變組經主變高壓側1101開關和岳色T生線19373刀閘與110kV岳色線并網運行；廠用電系統(tǒng)由10kV某某T生線經#1廠變高壓側進線1015斷路器和低壓側出線0602斷路器至6kVⅢ段母線，經6.3kVⅡ-Ⅲ母聯0611斷路器為廠用母線供電。6.3kVⅠ-Ⅱ母聯備自投0612斷路器在熱備用狀態(tài)；400V廠用電系統(tǒng)1#低廠變411斷路器、2#低廠變412斷路器在合閘位置、廠用備用變處于熱備用狀態(tài)，380V工作段、380V輔助段在工作狀態(tài)。(見下圖)

1、事故經過：

2018年10月1日，運行二值夜班，機組負荷9.9MW，主汽壓力7.5MPa，主汽溫度512℃，汽包水位+59mm，轉速3003r/min。5時46分02秒，10KV某某T生線Ⅰ母母線C相電壓由10.2kV下降至7.5kV，A相上升至11.21kV、B相上升至11.38kV，送、引風機、給水泵跳閘，#1、#2低廠變運行輔機設備跳閘，低壓設備聯鎖啟動正常。5時46分21秒，聯鎖啟動設備跳閘，報“缺相故障”；某某T生線10KV進線1015斷路器、6.3kV出線0602斷路器、6.3kVⅡ-Ⅲ母聯0611斷路器、6.3kVⅠ-Ⅱ母聯斷路器0612在DCS狀態(tài)閃黃報“電氣故障”，發(fā)電機出口斷路器061F在合位。

由于10KV某某T生線Ⅰ母母線電壓下降，機組各設備均無法重新啟動（缺相故障），值長劉波下令打閘停機，同時通知生產部副經理吳某某；5時47分04秒,汽機操盤人員南亞剛通過DEH硬手操打閘停機，動力油壓下降至0Mpa，抽汽控制閥油管路壓力下降至0Mpa，汽輪機調速汽門關閉，抽汽逆止門關閉，自動主汽門未關閉到位。5時50分43秒，汽機操盤人員南亞剛手動啟動直流油泵同時解除交、直流油泵聯鎖；此時汽輪機轉速3003r/min，因汽輪機轉速未下降，5時51分01秒，值長劉波下令停止直流油泵，汽機操盤人員南亞剛停止直流油泵后，未投入交流、直流油泵聯鎖。

5時52分33秒,自動主汽門全關，轉速由3001r/min開始下降；5時52分43秒轉速下降至2850r/min高壓電動油泵聯啟失?。ǜ邏弘妱佑捅萌毕喙收蠄缶?。5時55分30秒，手動分開6.3KVⅡ-Ⅲ母聯0611斷路器，Ⅰ-Ⅱ母聯0612斷路器自動合閘成功，廠用電切換至6.3KV廠用Ⅰ母母線運行，廠用系統(tǒng)電源恢復正常。由于低壓交流潤滑油泵和直流油泵保護連鎖未投入，低壓交流潤滑油泵和直流油泵未聯啟。5時58分12秒，潤滑油壓降至0Mpa。（見下圖）

6時04分23秒，汽輪機轉速到零。生產部副經理吳某某電話匯報值班領導機組解列。6時05分01秒，啟動直流油泵、頂軸油泵，6時06分10秒，投入盤車運行，檢查盤車電流8.3A，對比以往盤車電流8A變化不大。

事后調閱歷史曲線，汽輪機惰走時間12分鐘，汽輪機一瓦軸振最大0.09mm,二瓦軸振最大0.12mm,三瓦軸振最大0.16mm，四瓦軸振最大0.26mm。一瓦瓦振最大0.01mm,二瓦瓦振最大0.03mm,三瓦瓦振最大0.02mm，四瓦瓦振最大0.02mm。各支撐軸瓦溫度不同程度升高，一瓦溫度由61℃升至129℃，二瓦溫度由51℃升至150℃，三瓦溫度由62℃升至68℃，四瓦由56℃升至72℃。推力瓦溫度最高為#4推力瓦72℃，其余推力瓦塊溫度均在65℃左右。

機組停運后揭瓦檢查，汽輪發(fā)電機組#1-4上軸瓦鎢金未發(fā)現損傷，翻出下軸瓦檢查，發(fā)現#1、#2軸瓦鎢金有脫落，下瓦口邊緣有堆積的鎢金碎片，鎢金表面有發(fā)黑且有搟瓦跡象，軸徑有高溫變色現象。#3、#4軸瓦有輕微磨損，接觸角右邊有發(fā)黑的痕跡，推力瓦工作面無磨損，對主油泵密封環(huán)進行了檢查未發(fā)現有磨損跡象?，F場對轉子軸徑黑色摩擦痕跡，用金相砂紙打磨干凈露出金屬光澤。對磨損的軸瓦進行了修刮處理。10月7日00時10分，機組與并網發(fā)電，修后各軸瓦溫度正常，推力瓦最高溫度80℃，#2支撐軸瓦最高溫度75℃（軸瓦損壞情況見附圖）。

#1下瓦：烏金高溫變色，有搟瓦現象

#2下瓦：烏金高溫變色，搟瓦最嚴重

#3下瓦：烏金高溫變色，有輕微搟瓦現象

#4下瓦：烏金接觸情況

2、原因分析

1）10kV外網某某線#15-#16桿發(fā)生車輛刮碰，造成C相斷線并接地，10KV某某T生線Ⅰ母母線電壓波動，造成送、引風機、給水泵等主、輔機跳閘，機組無法維持運行，是造成機組打閘停機的直接原因。

2）10kV外網電源故障時備自投切換條件為10KV某某T生線Ⅰ母母線電壓三相低于7kV或6.3KVⅡ-Ⅲ母聯0611斷路器跳開，因線路斷線且電壓值未達到保護動作值，6.3KVⅡ-Ⅲ母聯0611斷路器狀態(tài)為合閘狀態(tài)，致使廠內保護PT斷線閉鎖未動作，造成廠用電未自動切至廠內運行。

3）汽輪機打閘后汽機值班人員立即啟動直流油泵，錯誤解除直流油泵“低油壓聯鎖”，后因汽輪機轉速未下降而錯誤的將直流油泵停運，且未及時將直流油泵聯鎖投入，是潤滑油中斷造成汽輪機斷油搟瓦的直接原因。

4）自動主汽門活動試驗因電磁閥損壞自上次機組A修后一直未進行，加之自動主汽門門桿受熱膨脹，機組打閘停機后，自動主汽門出現未及時關閉現象，造成發(fā)電機逆功率運行，是汽輪機轉速打閘后未下降的主要原因。

3、暴露問題

1）事故處理過程中，生產值長下令停止直流油泵，嚴重違反汽機運行規(guī)程和廠用電中斷事故處理要點。

2）汽機人員未履行任何審批手續(xù)，隨意解除汽輪機“潤滑油壓低”聯鎖，嚴重違反聯鎖保護投退管理制度。

3）生產管理混亂，日常技能培訓流于形式，運行人員事故分析、處理能力差，事故情況下慌亂無序。生產人員綜合素質亟需盡快提高。

4）汽輪機斷油燒瓦，是典型的《二十五項反措》事故，充分暴露出發(fā)電公司對事故的危害性認識不夠。

5）定期工作重視不夠，反事故措施得不到真正落實。自動主汽門活動試驗因設備故障長期未開展。

4、防范措施

1）組織所有運行人員進一步深入分析本次事故，吸取事故教訓。重點學習電力系統(tǒng)《二十五項反事故措施》和典型電力事故處理，提高運行人員異常事故處理能力。

2）嚴格執(zhí)行保護聯鎖投退管理制度。組織全體生產人員認真學習保護投退管理制度，尤其在突發(fā)事故情況下不得隨意退出設備聯鎖保護，并做好日常管理監(jiān)督與考核。

3）制定員工培訓計劃，立即對運行人員開展技術培訓，重點培訓各專業(yè)典型運行規(guī)程、系統(tǒng)圖、集團下發(fā)相關技術指導意見，不定期開展反事故演習，不斷提高員工的技術水平。

4）嚴格執(zhí)行設備定期試驗及切換制度，發(fā)現問題及時處理，確保設備試驗正常開展。

5）在外網電源不穩(wěn)定且備自投定值配置不合理的情況下將至廠用電源切至廠內運行，并積極聯系保護廠家及技術咨詢公司重新計算保護定值，待滿足安全需求后再將廠用電切至廠外運行。

6）組織生產部管理人員、運行和檢修維護人員認真學習油系統(tǒng)各油泵啟動條件及設備故障復位方法，確保設備出現異常時及時投入備用設備運行。

7）認真執(zhí)行重大操作和異常處置人員到崗到位管理制度，定期進行監(jiān)督考核，提升生產管理人員到崗到位效率，協(xié)助現場處理異常事件。

二、交、直流潤滑油泵不打油導致汽輪機斷油燒瓦事故

（一）事件前工況

#1汽輪機組為哈爾濱汽輪機廠生產的N600-16.67/538/538型汽輪機組，2005年12月8日投產運行，2011年4月22日機組首次大修。

2011年4月22日#1機組開始A級檢修。2011年6月16日9時58分， #1機組啟動、并網，進行機組試運，尚未報備用。6月17日事件前#1機組負荷19MW，主汽壓力5.5MPa，主汽溫度459℃，給水溫度155℃，給水壓力5.94 MPa。

（二）事件經過

2011年6月17日02:57:29，#1機組檢修試運過程中，由于鍋爐給水旁路門盤根泄漏加劇需停機處理，值長下令緊急停機，打閘后，交流潤滑油泵電機正常聯啟，但電流32.17A偏低,03:01:13汽輪機轉速降至2264.9rpm，油壓降至0.164MPa直流油泵電機正常聯啟，但電流只有15A，油壓繼續(xù)下降，03:01:18轉速降至2255rpm，油壓降至0.09Mpa，隨后瓦溫開始升高，振動增加，斷油燒瓦。

3:03分，破壞真空，布置緊急排氫工作，事后根據振動情況判斷，至3時09分28秒，汽輪機轉速至零，惰走約12分鐘。

4時06分，發(fā)電機氫壓至零。汽輪機關閉所有本體疏水和抽汽管段疏水，置于悶缸狀態(tài)。

（三）事件處理情況

由于事件發(fā)生在#1機組大修后啟動過程中，為查找事件原因，設備部、監(jiān)理、檢修單位共同對汽輪機油系統(tǒng)設備的檢修、試運情況、事件發(fā)生前的運行情況、事件發(fā)生后油系統(tǒng)設備情況進行了總結分析、解體檢查和試驗，情況如下：

1）設備檢修過程：

#1機汽機油系統(tǒng)自2011年4月27日發(fā)票開始檢修，4月28日油箱放油，開始油箱清掃，交流潤滑油泵、直流潤滑油泵、射油器等設備解體檢修，詳見檢修作業(yè)指導書記錄，從記錄中未發(fā)現異常和超標情況。6月1日檢修工作全部結束后移交大修試運組試運驗收。

#1機大修中潤滑油系統(tǒng)的檢修工作：

l主機潤滑油套裝油管路檢查：套裝油管道檢查孔法蘭換墊、檢查支吊架。

l主機潤滑油回油濾網檢查、清掃：濾網網布更換、更換密封墊、濾油期間定期清掃回油濾網。

l主油箱放油清掃、加油、濾油：檢查主油箱內部各結構件、閥門、法蘭螺栓無松動、異常，油箱放油后，油箱清掃，派專人在儲油間濾油，回油后接臨時濾油機24小時派專人濾油，定期清掃回油濾網和更換濾芯。

l主油箱排煙風機解體檢修：排煙風機出口管道法蘭墊片更換、葉輪檢查。

l主機冷油器檢修：#2冷油器抽芯，#1冷油器水室清掃、找漏、螺栓檢查更換，頂部放空氣門檢查更換。

l主機冷油器切換閥解體檢修：檢查六通閥固定鍵，更換油封、密封墊等無異常。

l主機射油器解體檢修：主油箱#2射油器擴壓管沖刷，根據哈現代專家指導，對沖刷部位補焊處理。

l主機交流潤滑油泵檢修：檢查葉輪、口環(huán)、軸承、油封等結構部件無異常，更換軸承、油封后回裝。

l主機直流潤滑油泵檢修：檢查葉輪、口環(huán)、軸承、油封等結構部件無異常，更換軸承、油封后回裝。

l主機濾油機大修；排污槽管道改造、主機濾油機消漏、清掃、齒輪油更換，加熱器解體檢查、清掃；排污槽管道偏高，改至低于排污槽。

2）設備修后試運過程：

自2011年5月20日開始，#1機組檢修進入分體試運驗收階段，油系統(tǒng)設備6月1日完成檢修后，也經過試運正常。

2011年6月6日08:37，交流潤滑油泵檢修后第一次啟動正常（電流80.5A,油壓0.226MPa），系統(tǒng)充油。

2011年6月6日11:04，直流潤滑油泵檢修后第一次啟動，與交流油泵并列運行（直流泵電流85.1A，交流泵電流77A,油壓0.223MPa），

2011年6月6日11:08:01-11:08:34交流油泵停止運行，單獨運行直流油泵，電流149.148A，油壓0.202 MPa，11:09:08直流油泵停止運行。

2011年6月9日經大修冷態(tài)驗收合格后，機組轉入啟動試運階段。

3）機組啟動試運

2011年6月10日5:26，鍋爐點火啟動，13:23汽機沖轉，至事件發(fā)生，期間汽機共啟停5次。

4）事件后檢查過程：

6月17日21:03:41，油箱開始放油，放油后油箱內未發(fā)現異常，油箱內無異物；

6月18日18:43，交流潤滑油泵解體（解體全過程錄像），未發(fā)現泵異常；

6月18日19:14，直流潤滑油泵解體（解體全過程錄像），未發(fā)現異常；

6月18日20:53，交、直流油泵出口逆止門解體檢查，未發(fā)現異常；

6月19日9:20，直流油泵出口加堵板后，主機直流潤滑油泵送電，直流油泵自啟，電流82A，轉向正確，9:27停直流潤滑油泵，就地拉開直流潤滑油泵電源。

6月19日9:28，交流油泵出口加堵板后，啟主機交流潤滑油泵試運，轉向正確，電流51A，出口壓力0.3MPa。

6月19日11:00，交流油泵出口加堵板后，檢修向交流潤滑油泵內注壓縮空氣（5分鐘左右），泵內充滿空氣，啟動交流潤滑油泵試運，電流34.2A，泵出口壓力0MPa。

6月19日14:27，交流潤滑油泵空試電機，啟動后電流34.2A，轉向正常。

6月19日15:11，直流潤滑油泵空試電機，電流11.5A。

（四）事件原因分析

1、交、直流油泵不打油是本次事件的直接原因、主要原因。

事件發(fā)生后，王灘發(fā)電公司立即成立了調查組和搶修組。為了查清事件原因，進行了大量的檢查和試驗工作。綜合參加事件調查的多位專家及技術人員意見，分析造成事件的直接原因是交、直流油泵不打油，泵不打油的原因可能有：

（1）交、直流油泵蝸殼積氣，氣塞不打油；

通過6月19日試驗，交流潤滑油泵蝸殼內充滿油的情況下電流50A，充滿空氣的情況下電流34A，事件過程中交流潤滑油泵的電流32A，更接近于泵打空氣的狀態(tài)，基本判定事件發(fā)生過程中兩臺油泵內打的是空氣。

1）機組運行中，射油器區(qū)域會形成負壓，主油箱內的油運行軌跡是經回油區(qū)域經過泵區(qū)域，進入射油器，然后系統(tǒng)循環(huán)；回油中所含帶的大量的氣體隨油循環(huán)經過泵入口區(qū)域，少量氣體匯集至泵殼形成氣塞。

2）泵運行過程中，由于入口形成負壓區(qū)，當泵殼中的油中所含的水局部壓力下降至臨界壓力（一般接近汽化壓力）時，水中氣核成長為汽泡。也有可能使泵中積氣形成氣塞。

機組檢修前，幾年內油泵一直沒有發(fā)生不打油現象，可能是檢修中泵更換了密封件、出口法蘭重新緊固，消除了泵原有的漏點，造成泵內淤積的氣體無法排除，造成了氣塞。

通過上述兩種觀點，油泵蝸殼內積氣可能性較大。廠家設計及供貨時均沒有要求油泵放氣，圖紙、資料上也未包含放氣裝置。

（2）交、直流油泵入口產生負壓區(qū)

1）本次事件過程中與機組大修前相比，系統(tǒng)沒有改變，唯一不同的是主油箱檢修濾油機處于運行狀態(tài)，濾油機取油口為事故放油管，濾油機入口也是唯一低于泵入口的吸油口，懷疑運行過程中，由于濾油機的影響造成交、直流潤滑油泵入口形成負壓區(qū)，無法打油，但是交、直流潤滑油泵入口距離濾油機吸入口1.2米，并且浸在油液面下1.4米，濾油機（流量200L/min）是否會造成交流油泵（流量4900L/min）和直流油泵（流量4878.9L/min）入口產生足夠大的負壓區(qū)，造成泵不打油，需廠家設計人員核算。設計廠家需根據泵流量曲線核算，判斷泵是否運行在不穩(wěn)定區(qū)以及泵抗擾動能力是否偏低。

設計濾油機取油口管徑為Φ114×10，位置為事故放油管處，移動濾油機入口管徑Φ57×3.5，位置為事故放油管處的接頭，與設計位置相符。

2）兩臺射油器吸入口與交直流泵入口距離1.7米左右，射油器入口負壓區(qū)是否會對交、直流潤滑油泵形成影響，也需要哈汽廠進行校核。

2、運行人員停機過程中未發(fā)現交流潤滑油泵工作不正常是本次事件的間接原因。

由于鍋爐給水旁路門盤根泄漏加劇需停機處理，運行人員經請示中調后打閘停機。運行人員在交、直流潤滑油泵聯起后，只監(jiān)視到油泵已處于啟動狀態(tài)，沒有注意油泵電流和就地壓力，沒有及時發(fā)現交、直流潤滑油泵不打油的異?，F象。

（五）事件暴露問題

（1）在汽輪機潤滑油系統(tǒng)設計上存在缺陷，哈爾濱汽輪機廠配套的主機潤滑油系統(tǒng)無法保證特定工況下軸系得到可靠供油。

（2）專業(yè)技術管理不到位，未發(fā)現設計存在問題，沒有提出有效地防范和解決措施。

（3）技術管理和技術培訓存在漏洞，各級人員對設備性能的掌握和事故處理能力不能滿足現場需要。

（4）發(fā)現鍋爐給水旁路門盤根泄漏加劇時，值長對鍋爐給水管道泄漏的危害過度判斷，下令緊急停機，錯過了可能提前發(fā)現交流潤滑油泵異常的時機，運行人員事故處理過程中比較慌亂，運行參數監(jiān)視不全面。

（六）預防措施

（1）#1機交、直流潤滑油泵加裝放氣裝置，具體是在泵出口最高點打孔，增加放氣管道，管道上加節(jié)流孔。

（2）與哈爾濱汽輪機廠及設計院聯系，在潤滑油系統(tǒng)上增加一臥式油泵，做為潤滑油系統(tǒng)第三備用油源。

（3）事故放油管上取消一切臨時接頭。

（4）對油系統(tǒng)進行進一步檢查，檢查是否存在滲漏等缺陷。

（5）利用大、小修機會對#2機組交、直流油泵加放空氣系統(tǒng)，增加第三備用油源。

（6）哈汽提供泵流量曲線，并分析泵的工作狀態(tài)是否滿足實際運行需要，抗擾動能力是否偏小。

（7）今后，遇非緊急停機情況，打閘前要提前啟動交、直流潤滑油泵，確定電流、油壓正常。

（8）加強油泵定期試驗管理，嚴格定期試驗制度，不論日常油泵定期試驗還是停機前的油泵試驗，都要認真檢查電流、油壓是否正常。

（9）加強運行人員培訓，提高事故預判和事故處理能力。

三、一根電纜引發(fā)的汽輪機“斷油燒瓦”事故

（一）事故前工況

機組負荷668.4MW，A、B、 C、D、E、F六臺磨煤機運行，A凝泵運行，A、B小機運行，主汽壓力25MPa，主汽溫度602℃，再熱汽溫度598℃，真空-94KPa，主機潤滑油0.139MPa，其它輔機運行正常，各運行參數正常。

（二）事故經過

集控運行監(jiān)盤發(fā)現機組負荷從670MW快速下降至零，汽輪機跳閘，鍋爐滅火，手動再次按機打閘、爐 MFT 按鈕，并確認 5012 開關已解列，廠用電自動切換正常，按機組停機事件處理。

運行人員檢查交流啟動油泵、交流輔助油泵、頂軸油泵先后自啟正常，機組轉速下降，至11時14分機組轉速到零，主機惰走時間 51 分鐘，投入盤車運行。

查 ETS 首出為“潤滑油壓力低停機”。

集控運行人員立即對潤滑油系統(tǒng)進行全面檢查，潤滑油壓 0.12MPa，未發(fā)現異常。生產技術部熱工專工經現場進一步檢查，確認右側中聯門法蘭漏汽（原帶壓堵漏處）燒損潤滑油壓低保護熱工電纜，導致誤發(fā)跳閘信號。生產技術部立即組織維護人員對該熱工電纜進行恢復，發(fā)電車間立即進行機組恢復工作。

12 時 06分重新點火，13時31分達沖轉參數。

13時31分，#2主機掛閘后開始沖轉，高壓內缸下半內壁溫度512℃，中壓進汽室內壁溫度538℃，主/再汽壓9.1/0.9MPa，主/再汽溫：511/516℃，真空-98KPa，潤滑油溫30℃，潤滑油壓 0.12MPa，潤滑油各油泵聯鎖投入，軸向位移-0.354/-0.017mm，高中壓缸差脹-1.8mm，低壓缸差脹14.6mm，發(fā)電機氫壓0.3 MPa，其他主輔設備運行正常。

13時38分，主機轉速2520rpm，交流輔助油泵電流42.6A，交流啟動油泵電流72.65A ，潤滑油壓0.152 MPa；

13時39分，主機轉速2850rpm，交流輔助油泵電流39.4A，交流啟動油泵電流 65.67A ，潤滑油 0.162 MPa，主油泵出口壓力1.21 MPa；

13時42分，主機轉速3000rpm，交流輔助油泵電流38.34A，交流啟動油泵電流 61.32A ，潤滑油壓 0.169 MPa，主油泵出口壓力：1.324 MPa。交流啟動油泵電流逐漸下降并穩(wěn)定，運行人員初步判斷主油泵已介入工作；

13時43分，主機轉速3000rpm，交流輔助油泵電流38.3A，交流啟動油泵電流 61.3A ，潤滑油壓 0.17 MPa。運行人員檢查機組各軸承振動小于50μm、各金屬瓦溫小于90℃、潤滑油油壓 0.17 MPa，均屬正常；

13 時 43分 11秒運行人員退出直流事故油泵聯鎖，

13時 43 分17秒手動停運交流輔助油泵，汽機潤滑油壓由0.144MPa開始下降；

13時43分25秒運行人員退出交流輔助油泵聯鎖；

13 時 43分 30秒運行人員手動停交流啟動油泵后，

13時 43 分35秒潤滑油壓降至0.091MPa（報警聯啟輔助油泵值：0.115MPa，聯鎖直流油泵值：0.105 MPa）；

13時43分34秒交流啟動油泵因主油泵入口油壓低（聯鎖交流啟動油泵值：0.07MPa）聯啟，潤滑油壓升至0.144MPa；

13 時 43 分 51 秒運行人員再次檢查機組交流啟動油泵電流 59.63A，潤滑油壓力 0.133MPa，主油泵出口壓力 1.3MPa 正常；運行人員退出交流啟動油泵聯鎖；

13時43分56秒運行人員手動停交流啟動油泵。

13時43分59秒“潤滑油壓低停機”信號發(fā)出，運行人員發(fā)現該信號，但未到現場確認，此時因熱工維護人員還在搶修潤滑油壓低保護電纜，運行人員誤認為是熱控維護人員搶修電纜所致。（因“潤滑油壓低停機”保護未投入，機組未跳閘）

13時44分07秒運行人員未立即啟動交流輔助油泵，而只投入交流啟動油泵聯鎖，但油泵未立即聯啟；

13時44分08秒，潤滑油壓降至0MPa，#1～#8瓦溫均突升；

13時44分18秒汽輪機跳閘，ETS首出為“汽機支持軸承烏金溫度過高停機（120℃）”，DEH 跳閘停機，#1、#2 主汽門關閉；

13時44分19秒因汽輪機跳閘聯啟交流啟動油泵，潤滑油壓升至0.222MPa（報警值≤0.115MPa）；

13時44分32秒運行人員手動啟動交流輔助油泵，潤滑油壓為0.216MPa；

13 時 46 分 09 秒投入交流輔助油泵聯鎖，

13 時 47 分 10 秒投入直流事故油泵聯鎖；

13時48分鍋爐手動MFT，

13時50分運行人員打開真空破壞門，破壞真空停機；

13時53分22秒轉速至零，運行人員多次投盤車未果，并對現場檢查發(fā)現汽輪機#6軸瓦處有鎢金流出，即對汽缸進行悶缸處理，同時進行氫氣置換。

后經報請電網同意，#2機組轉入B級檢修。

設備檢查狀況：

#2汽輪發(fā)電機解體后，發(fā)現#3、#4、#6軸承烏金磨損嚴重， #1、#2 軸承下瓦磨損，#5 軸承下瓦脫胎，#7、#8 軸承下瓦有局部過熱現象。

事件發(fā)生后，公司對機組檢查和處理工作進行了安排，聯系設備檢修人員到達現場。

3 月 12 日，組織召開了#2 機組搶修工作會議，會議確定了搶修工作方案，明確了B修的主要工作內容及要求。

3月13日進行了檢修現場清理布置。

3月14日進行了氫氣置換。

3月15日吊汽輪機、發(fā)電機化妝板。

3月16日#7、8、9瓦上半解體，并檢查上瓦和軸頸。

3月17日#3、4瓦上半解體，并檢查上瓦和軸頸。

3月18日#5、6瓦上半解體，并檢查上瓦和軸頸，發(fā)電機密封瓦解體。

3 月 19 日～23 日，拆導氣管、連通管搭架、連通管、低壓缸中分面螺栓等。

3月24日#1、2瓦上半解體，并檢查上瓦和軸頸。

3月25日～4月4日，汽輪機B修。

4月5日#1、2瓦修復后回裝、研磨。

4月8日#7、8瓦回裝。

4 月 9 日～4 月 23 日#3、4、5、6 瓦修復后回裝、研磨。汽輪機B修：汽封調整、對輪找中心等。4月24日高中壓汽封間隙合格驗收，開始扣B低壓缸。

4 月 29 日 A 低壓缸開始扣缸，低-發(fā)對輪中心調整開始，主油泵間隙調整完成。

4月30日A低壓缸扣缸結束，扣缸后各軸系中心復查。

5 月 1 日開始進行油沖洗，沖洗 4 小時后翻#1-#8 瓦下瓦檢查。

5月2日拉缸，中-低、低-低對輪連接，低發(fā)中心調整完成，高中壓缸貓爪墊鐵置換完成。

5 月 3 日各對輪連接完成，軸承箱開始回裝，高中壓導汽管螺栓裝復。

5 月 4 日中低壓連通管裝復，各軸承回裝完成，通油、投盤車。

5 月 5 日保溫裝復，架子拆除，現場清理，靜態(tài)試驗，鍋爐點火。

5月6日汽輪機沖轉，定速，并網，恢復正常運行。

（三）事故原因

事件調查組對現場進行了詳細的查看，詢問了有關當事人，查閱了相關記錄，對事件原因分析如下：

1、直接原因： #2 機組因右側中聯門法蘭漏汽（原帶壓堵漏處）燒損潤滑油壓低保護熱工電纜，導致誤發(fā)跳閘信號，機組跳閘。

2、機組恢復過程中，在潤滑油壓低保護因保護電纜搶修未投入、潤滑油系統(tǒng)油壓不正常的情況下，運行人員違反運行操作規(guī)程，擅自退出三臺油泵聯鎖，停運交流輔助油泵、交流啟動油泵后,由于主油泵供油回路油渦輪泄漏嚴重，導致潤滑油壓低，因潤滑油壓低保護退出未引起跳機，最后由于軸瓦溫度升高引起軸瓦溫度高保護動作跳機，造成汽輪發(fā)電機軸瓦磨損。

3、間接原因：

1) 直流事故油泵硬聯鎖未設計

去年11月份在逐條對照《二十五項反措》檢查時，已經發(fā)現直流事故油泵未實行硬聯鎖，不符合9.4.2中“汽輪機潤滑油壓力低信號應直接送入事故潤滑油泵電氣啟動回路”的要求，也列入了整改計劃，但由于一直未具備停盤車條件，未能在此次事件前完成改造。

2)聯鎖邏輯設計不完善

在運行人員投入啟動油泵聯鎖后，未能及時聯啟交流啟動油泵，直到機組跳機后才啟動，反映出 PS-9003 主油泵吸入口壓力低聯啟交流啟動油泵的聯鎖存在缺陷，主油泵吸入口壓力低只發(fā)3s脈沖，3s后投聯鎖不再起作用。跳機后聯啟是因為主機跳閘所致。

3)油渦輪墊子被沖毀，造成潤滑油壓低

對潤滑油系統(tǒng)進行全面解體檢查發(fā)現：主油泵出口至油渦輪進口法蘭處密封墊全部沖掉，油渦輪出口至各瓦油管連接法蘭處密封墊出現破損（約 20%），使得汽輪機潤滑油系統(tǒng)壓力低

4)潤滑油壓低保護未投入

雖然履行了潤滑油壓低保護退出申請手續(xù)，但在機組恢復過程中，由于潤滑油壓低保護電纜仍在搶修中，導致潤滑油系統(tǒng)出現壓力低后潤滑油壓力低保護沒有動作跳機，最終由于軸瓦溫度升高引起軸瓦溫度高保護動作跳機。

（四）防范措施

1、嚴格管理，養(yǎng)成“嚴、細、實”的工作作風。重大操作管理人員不僅要到位，更要履行職責， “靠前把關” ；堅持四個“凡事”（凡事有人負責，凡事有人監(jiān)督，凡事有章可循，凡事有據可查），及時發(fā)現、制止違章違規(guī)行為。

2、重視“非計劃停運” 。要從管理的高度重視非計劃停運，深刻認識到非計劃停運不僅給集團公司帶來經濟損失，還給集團公司的聲譽帶來了不良影響。

3、杜絕習慣性違章行為。按照《運行規(guī)程》和《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》進行操作，規(guī)范“兩票”內容，實施危險點分析預控，將規(guī)章制度落到實處。

4、提高運行人員的綜合素質。特別是提高班組長、主值的遵章守紀意識、管理能力和操作技能，消除盲目樂觀思想，要嚴肅認真對待每一項操作，使安全生產始終在控、可控。

5、加強缺陷管理，積極消除缺陷。對設備缺陷要積極創(chuàng)造條件予以消除，保證設備能夠健康運行。對暫時無法消除的缺陷，要制定針對性的防范措施，并具有可操作性，以防止事故的發(fā)生、擴大。

四、某電廠汽輪機斷油燒瓦事故原因分析

1、事故經過

某電廠2號機組汽輪機為哈爾濱汽輪機廠生產的300MW汽輪發(fā)電機組，鍋爐為循環(huán)流化床鍋爐。該機組為今年新投產的機組。2010年7月26日，該機組運行過程中因冷油器漏油，導致機組斷油而燒瓦。

事故前：負荷177MW，主汽壓力12.19MPa，主汽溫度532℃，主機潤滑油壓0.16 MPa，主油箱油位-39mm，發(fā)電機氫壓0.3 MPa，左右床壓6/5KPa，床溫756℃。

2010年7月26日9點37分06秒，主油箱油位-39mm，發(fā)“汽輪機潤滑油壓低”信號，主機交直流潤滑油泵聯啟，潤滑油壓0.093MPa。

9點37分15秒，主油箱油位下降至-86mm，發(fā)“汽輪機潤滑油箱液位低”信號。

9點37分45秒，主油箱油位下降至-310mm變壞點1500mm，潤滑油壓0.078MPa，發(fā)“汽輪機潤滑油箱液位低低”信號。

9點37分58秒，潤滑油壓0.06MPa，汽輪機潤滑油壓低保護動作汽輪機跳閘。就地檢查發(fā)現主機潤滑油冷油器六通閥大量跑油。

9點39分05秒汽輪機轉速降至2790rpm，汽輪機各瓦振動：除了1X/1Y有顯示為92/86mm，其它各瓦振動測點全部壞點；各瓦溫度溫度升高，其中#3瓦146℃，#4瓦147℃。

9點39分42秒汽輪機轉速降至2470rpm，1X/1Y瓦也成壞點，1-6瓦軸瓦金屬溫度達129-161℃ 。

9點41分34秒汽輪機轉速降至0 rpm。手動盤車，盤不動。汽輪機采取悶缸措施。

2、解體檢查情況

解體3、4瓦；將發(fā)電機內部殘余氫氣置換完畢后，解體 5 、6瓦，拆發(fā)電機端蓋、拆密封瓦，拆除中低壓聯通管，法蘭加堵，監(jiān)視缸溫差變化。分解低發(fā)對輪螺栓，進行抽發(fā)電機轉子，解體低壓缸工作。

解體設備的主要情況如下：

圖1 4瓦上瓦

圖2 4瓦軸頸

圖6 發(fā)電機定子左后墊片出來

3、解體發(fā)現的新問題

由于廠家設計問題，發(fā)電機6瓦定位銷長度尺寸不夠，未能卡住軸瓦，無法起到定位作用，造成軸瓦轉動。如下圖所示。

4、事故原因分析

經過哈爾濱汽輪機廠、冷油器切換閥制造廠、電科院、集團公司、分公司及電廠人員查閱設計圖紙和現場確認，一致認為就造成本次斷油停機事故的潤滑油外漏原因如下：

1）切換閥上法蘭蓋緊固螺栓咬合深度不符合設計標準

切換閥上法蘭閥體螺栓孔內螺紋小徑尺寸實測：上部φ11.5 mm，深度6mm以下為φ11.2 mm。按照國標(GB5782)的設計標準應為φ10.106 mm。

而在裝螺栓外徑實測為φ11.7 mm，咬合深度單側只有0.1mm至0.25 mm（標準應是0.92mm），未達設計要求，造成連接強度嚴重不足。見下圖。

2）螺紋有效旋合長度不夠

設計圖紙要求上端蓋緊固螺栓規(guī)格為M12×40，而現場實際使用螺栓規(guī)格為M12×24.5，同時圖紙要求上蓋厚度為15mm，而實測厚度為16.2mm，內螺紋工藝倒角1mm，螺栓倒角及未承力螺紋部分2mm，以上原因造成螺栓實際有效旋合長度約5.3mm，與設計圖紙嚴重不符。如下圖所示。

3）在裝螺栓未按圖紙要求安裝彈簧墊圈

5、6QHF冷油器切換閥存在的隱患

此次發(fā)生漏油事故的冷油器型號為6QHF。該型號的冷油器今年5月份在該集團的某個電廠也發(fā)生過緊固螺釘松動、脫落，造成閥蝶旋脫堵死運行油口，從而發(fā)生汽輪機斷油燒瓦的事故。經分析，該型號的冷油器存在設計、制造及安裝上的缺陷。見下圖。

冷油器切換閥的結構如下：

6QHF型冷油器切換閥

1.上閥蓋 2.手柄 3.閥桿 4.凸輪 5.密封組件 6.閥蓋 7.閥體

該切換閥在設計、制造上存在嚴重質量問題，隱患如下：

1）閥瓣上的密封膠圈易脫落

2）切換閥閥瓣未固定

設計上為保證切換時另一側的閥蝶密封到位，通過旋轉閥蝶定位間距后外側用定位螺釘鎖死，而內側卻沒有固定，所以閥蝶在里面是可以旋轉的，運行中閥瓣受油流影響會轉動，會影響密封效果，震動也易引起閥內緊固件松動。

3）緊固螺釘易松動、脫落，造成閥蝶旋脫堵死運行油口。這也是該集團另一個電廠2號機今年5月份發(fā)生斷油燒瓦事故的主要原因。

4）外部法蘭蓋緊固螺栓不符合要求，廠家沒按要求配置彈簧墊圈等隱患。

6、預防措施

1）對于采用6QHF冷油器的機組，最好能停機檢查、處理。不能近期停機檢查處理的機組，必須立即采取辦法對切換閥上下法蘭盤同時進行加固，防止機組運行中上下法蘭松脫漏油。對于采用其它型號冷油器的機組，也要對照上述的問題進行檢查，同時核查設計、制造及安裝是否存在其它缺陷。

2）如果近期機組有停機機會，要對閥碟和內部緊固螺栓進行焊接加固處理，拆掉膠圈；同時對上下端蓋螺栓及螺孔、止動墊圈等措施進行檢查，如不符合規(guī)范要求必須更換處理。

3）在更換處理之前先暫停冷油器切換閥切換操作（已經切換在中間位置的，要把手柄固定，防止位置轉動）。運行中加強潤滑油溫、油壓變化和內部是否有振動等異常的監(jiān)視檢查。如運行中發(fā)生滲漏、異常變化等缺陷，必須立即停機處理。

4）使用哈汽機組的電廠如存在上述缺陷，應盡快與廠家聯系。其它型號冷油器和其它廠家的機組也應進行排查，有問題盡快與廠家聯系。

5）核查小汽機等輔機冷油器切換閥的型式，有類似問題一并采取有效措施。

6）點檢和運行人員要加強對油系統(tǒng)的檢查，用聽針、振動、測溫儀等定期對六通閥等重要設備進行就地巡檢和測試工作，并做好記錄。

7）結合本單位油系統(tǒng)設備的結構和投產后發(fā)生的各類異常，組織專業(yè)人員進行分析和討論，制定防范措施。

8）根據廠家提供的圖紙資料，研究油系統(tǒng)設備的結構特性，制定詳細的檢查項目，完善作業(yè)指導書和運行規(guī)程。

9）加強對油系統(tǒng)設備及管路連接法蘭的螺栓、墊圈情況的檢查。禁止運行中有滲漏油的情況，若有異常時要抓緊申請停機進行消除，要避免在線處理滲漏油缺陷的情況，避免擴大事故。

10）排查法蘭密封墊是否符合要求。落實二十五項反措關于“油系統(tǒng)禁止使用橡膠墊（含耐油橡膠墊）的規(guī)定”，對不符合規(guī)定的法蘭密封墊、密封圈，近期抓緊更換。

11）排查油系統(tǒng)閥門的安裝位置、型式是否正確。

12）全面檢查汽輪機油系統(tǒng)（包括主機潤滑油系統(tǒng)、EH油系統(tǒng)、小機油系統(tǒng)）管路是否有異常振動、碰磨部位，支吊架是否有松脫現象。

13）檢查油系統(tǒng)各設備運行參數是否有異常。

14）機組大、小修時，對主油箱內、外部所有設備、油管道進行外觀和焊口、彎頭的探傷檢查，包括：各油泵、射油器出口逆止門進行重點解體檢查；射油器焊口、喉部著色檢查；主油箱溢油閥及流量孔板前逆止門靈活性檢查；檢查射油器出口逆止閥銷子、調節(jié)螺栓的定位螺母是否完好等等，防止卡澀、泄漏造成潤滑油系統(tǒng)出現異常。

來吧！大膽的說出你心中最喜愛的辣評師，電力行業(yè)，是我們安身立命的地方！縱然她有千萬般不如意，但我們還是深深熱愛她，因為這就是我們的生命一部分！為了電力行業(yè)走得更穩(wěn)、更遠，愛之深恨之切，歡迎加入電力鷹辣評師隊伍，說出你、我、他心里面的話！