隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算周期時(shí)，模型需要按照彈性考慮。但是隔震支座具有天然的非線性性質(zhì)，所以一般通過(guò)等效方法來(lái)給出隔震支座的等效水平剛度。如何合理等效隔震支座的水平剛度是確定隔震結(jié)構(gòu)周期的關(guān)鍵。

在《建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（征求意見(jiàn)稿）中，針對(duì)不同的情況，規(guī)范給出了不同的等效方法。對(duì)于隔震結(jié)構(gòu)的基本周期確定有如下描述：

可見(jiàn)，可以通過(guò)指定最大剪切位移、反應(yīng)譜迭代、時(shí)程分析三種方法得到隔震裝置等效剛度，進(jìn)而計(jì)算隔震結(jié)構(gòu)周期。隔震裝置具體的等效剛度計(jì)算是根據(jù)對(duì)應(yīng)的剪切變形量可以得到具體的等效剛度，在《建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（征求意見(jiàn)稿）附錄D給出了具體的算法如下：

圖1 鉛芯橡膠隔震支座滯回模型

鉛芯橡膠隔震支座等效水平剛度可按下列公式確定：

(D.0.2-7)

K_eq——鉛芯橡膠隔震支座等效水平剛度（kN/mm）；

Q_y——鉛芯橡膠隔震支座水平屈服剪力設(shè)計(jì)值（kN）；

γ_h——疊層橡膠支座水平剪切應(yīng)變，其數(shù)值為疊層橡膠支座水平位移與橡膠層總厚度之比值；

t_r——橡膠層總厚度（mm）；

Κ_y——鉛芯橡膠隔震支座屈服后水平剛度設(shè)計(jì)值（kN/mm）。

對(duì)于《建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（征求意見(jiàn)稿）4.2.2中第1種情況，規(guī)范沿用了《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）中對(duì)隔震支座的等效方式，即根據(jù)不同的地震水準(zhǔn)直接給出了隔震支座確定的剪切變形量（設(shè)防地震100%，罕遇地震250%，極罕遇地震400%）。 

采用《隔震設(shè)計(jì)中，等效剛度和等效阻尼到底等效幾何？》一文中，相同模型參數(shù)進(jìn)行分析。其中，對(duì)隔震支座的等效剛度，采用設(shè)防地震水準(zhǔn)對(duì)應(yīng)的100%剪切變形下的等效剛度。即《建筑隔震橡膠支座》（JG/T 118-2018）附錄C中建議標(biāo)準(zhǔn)化產(chǎn)品表中，鉛芯橡膠支座力學(xué)性能表中“水平等效剛度（100%）Keq”。將具體數(shù)據(jù)羅列如下表1~3所示，其中隔震支座水平兩個(gè)方向等效剛度相同。

對(duì)于第2種情況采用2中相同的模型，采用PKPM-SATWE進(jìn)行隔震模型反應(yīng)譜迭代計(jì)算。在“參數(shù)定義”-“隔震信息”中勾選“迭代確定等效剛度和等效阻尼比”選項(xiàng)，并將隔震支座的等效剛度及阻尼參數(shù)填為0，程序會(huì)自動(dòng)進(jìn)行反應(yīng)譜迭代計(jì)算。對(duì)每個(gè)隔震支座的等效剛度整理如下表4~6所示，其中X及Y向等效剛度數(shù)據(jù)分別對(duì)應(yīng)X及Y向?yàn)橹鞯卣鸸r。

對(duì)于《建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（征求意見(jiàn)稿）4.2.2中第2種情況采用2中相同的模型，采用SAUSG-PI軟件直接考慮隔震支座的非線性參數(shù)進(jìn)行時(shí)程分析。對(duì)每個(gè)隔震支座的最大剪切變形包絡(luò)數(shù)據(jù)及其對(duì)應(yīng)的等效剛度整理如下表7~9所示，其中X及Y方向剪切變形已按正負(fù)方向平均，分別為X及Y向單向地震動(dòng)工況平均結(jié)果。

根據(jù)不同等效方法得到的隔震支座的等效剛度進(jìn)行隔震結(jié)構(gòu)的模態(tài)分析，采用SAUSAGE軟件進(jìn)行模態(tài)分析，具體數(shù)據(jù)結(jié)果羅列如下：